Motor d'arrencada del motor
El llançament fiable d'un motor de cotxes de passatgers a l'hivern de vegades es pot convertir en un problema. Aquest problema és especialment rellevant per als poderosos equips autoctorals de les empreses agrícoles, els serveis comunitaris de carreteres que l'exploten en condicions d'emmagatzematge girl. Això no passarà si l'assistent electrònic estarà a la mà, que es pot fer mitjançant una ràdio àmplia qualificació.
El dispositiu d'inici d'aquest tipus es va fabricar segons les recomanacions descrites a l'article "Dispositiu inicial" (I.P. Costets. Piters de ràdio Esquemes útils. Llibre 1. M.: "Solon" 1998. S.95 - 96). Les primeres proves han demostrat que és possible anomenar-lo un dispositiu de partida amb una proporció coneguda. Només pot funcionar al mode "encenedor de cigarrets", és a dir. Juntament amb la bateria del cotxe i, per tant, seria més correcte anomenar-lo un dispositiu de càrrega i de partida. A les temperatures ambientals baixes, el motor començava a realitzar-se en dues etapes:
- Recàrrega de la bateria durant 10-20 segons;
- Junta "Promoció" del motor.
La freqüència acceptable de la rotació d'arrencada va romandre 3-5 segons i, a continuació, va disminuir dràsticament. Si el motor no va començar des del primer intent, vaig haver de repetir-ho tot primer. Així, diverses vegades. Aquest procediment no només és tediós, però no desitjable per dos motius:
condueix al sobreescalfament del motor d'arrencada i el seu desgast elevat;
Redueix la durada de la bateria (a l'hivern, els corrents de partida dels vehicles de passatgers arriben als 250 A. Causen la deformació de les plaques de bateria, el despreniment de la substància activa, etc.).
I el punt aquí no és només que la bateria recarregable és "no la primera frescor". Com és conegut a partir de la literatura (numni, Yu.l. Timofeev, V.YA. Vanyaev. Equips elèctrics per a cotxes. M .: Transport, 1982), la capacitat de descàrrega depèn no només de la durada de la bateria, sinó també la temperatura electrolítica. El contenidor qualificat està garantit que a la temperatura electrolítica + 25 ° C. Amb una disminució de la temperatura, la viscositat de l'electròlit augmenta, que condueix a una disminució del contenidor de descàrrega al voltant de l'1% per grau de disminució de la temperatura. Així, fins i tot una nova bateria recarregable a l'hivern perd significativament les seves característiques "inicials".
Podeu evitar aquests desavantatges només si la potència del dispositiu inicial és suficient per a si mateix (sense l'ajut de la bateria) de l'inici d'un cotxe fred. Això també ampliarà significativament la durada de la bateria activa.
Provem, aproximadament, avaluar els paràmetres d'aquest dispositiu inicial. Com es coneix a partir de la literatura [1], al mode de sortida, el corrent de treball de la bateria:
Ir = 3 × c20, i
on C20 és la capacitat qualificada de la bateria (i · H). La tensió al mode d'arrencada de cada bateria ha de ser inferior a 1,75 V. Així. Per a una bateria de 12 volts:
Ur = 6 × 1, 75 v = 10.5 v,
On la UR és la tensió mínima operativa de bateria al mode d'arrencada, V.
D'aquí el poder subministrat al titular:
PCT = UR × IP, W.
Per exemple, si la bateria està instal·lada en un cotxe de passatgers 6 St-60, l'alimentació subministrada a l'inici serà:
PCT = 10,5 · 3 · 60 = 1890 (W).
Una excepció a aquesta regla és la bateria 6 ST-55, que és el corrent d'arrencada del qual és: IP = 255 a, i el poder subministrat al titular pot ser:
PCT = 10.5 v · 255 A = 2677,5 W.
Ús de les dades de la taula 1, podeu calcular la font d'alimentació a l'arrencada de qualsevol cotxe. Amb aquesta potència, es proporciona aquesta freqüència de rotació del cigonyal (40-50 RPM - per a motors de carburador i 80-120 RPM - per dièsel), que garanteix un llançament fiable de motors.
N / N. | Tipus d'arrencada | Potència valorada, kw | Voltatge classificat a | Massat pels motors | Tipus de bateria recarregable | Potència del transformador de potència, kw |
u | St 230a, ST 230B, ST230K. | 1,03. | Vàlid | Cotals "Volga", Gaz-53, GAZ-66, Zil-130. | 6st-60 6st-75 6st-75 6è-90. | quatre 4.5 4.5 cinc |
2. | Art 221. | 1.25. | Vàlid | "Vaz" | 6st-55 | quatre |
3. | Santa 117a. | 1,18 | Vàlid | "Moskvich" | 6st-55 | quatre |
quatre | ST 222A. | 2,2 | Vàlid | Tractors T-16, T-25, T-30. | 2 × 6ST-150 | 6. |
cinc | Art 142. | 7,73. | 24. | Cotals "Kamaz", "MAZ", "Kraz", "ZIL-133 GI" | 2 × 6ST-190 | 16-20. |
6. | ST 103A-01 | 8,2 | 24. | Tractors "Kirovets", (K-700, K-701) | 2 × 6ST-190 | 16-20. |
Article sobre el tema: instal·lació independent d'un tipus suspès
Taula de dades coincidents No. 1 i càlculs anteriors, podeu fer diverses conclusions:
- Per a la majoria de vehicles de passatgers, el poder real subministrat al Starter supera la seva potència nominal (passible) per 2-2.5 vegades i és:
1900 ≤ PCT ≤ 2700 [W];
- Per a camions amb motors de carburador, aquest indicador pot ser encara més gran:
2400 ≤ Pct ≤ 3310 [W];
- Per a vehicles amb motor dièsel:
PCT = 2 · 10,5 · 570 = 11970 [W],
(Tenen dues bateries 6 ST-190 s'inclouen en sèrie).
En calcular el transformador de la reducció del titular, cal tenir en compte les pèrdues al bloc rectificador, subministrant cables, superfícies de contacte oxidades de l'adhesiu de connexió i les conclusions d'arrencada. A mesura que es va mostrar l'experiència, la potència d'un transformador de reducció del dispositiu inicial per a un cotxe de passatgers no hauria de ser inferior a RTR = 4 KW.
El marc es va prendre tal com es va descriure a [2], però amb un transformador més potent T1. (vegeu la figura 1).
Esquema Fig.1 d'un dispositiu inicial de fase.
A l'autor, el transformador de la reducció es va fer en un nucli toroidal des de l'estator d'un motor elèctric asíncron cremat amb una capacitat de 5 kW. Les seves dades semblen així:
SCT = 27 cm2, SCT = A × B (SCT - Àrea de la secció de pèrdues de gasoductes magnètiques, cm2)
(vegeu la figura 2).
Fig. 2 A, B Línia magnètica
El nombre de torns d'1 en la tensió operativa es va calcular per la fórmula:
T = 30 / ss
El nombre de torns del bobinatge principal del transformador va ser:
W1 = 220 · T = 220 · 30/27 = 244;
Bobina secundària:
W2 = w3 = 16 · t = 16 · 30/27 = 18.
La bobina primària és ferida amb PTTV Ø 2,12 mm, la secundària és el pneumàtic d'alumini amb una secció transversal de 36 mm2. Canviar SA1 Tipus AE - 1031 (amb protecció tèrmica incorporada) per a actual 25 A. Diodes VD1, VD2 Tipus D161-250.
L'amplitud de la inducció magnètica en el nucli del transformador VM = 1,7 t .. El corrent de ralentí en aquests valors de la VM arriba als valors de IXX = 3,5 A, que redueix l'eficiència del transformador. No obstant això, cal tenir en compte la següent circumstància. El corrent operatiu en el bobinatge principal del transformador I1 en el moment del llançament pot arribar als valors 18-20 a, causant una caiguda de tensió en els cables de subministrament de la xarxa d'il·luminació per 15-20 V. Per tant, no 220 v, i 200 V. s'aplica al bobinatge principal del transformador. Redueix el valor de la VM i sense corrent inactiu, que augmenta l'eficiència del transformador en el moment del començament.
Per a aquells que vulguin calcular de forma independent els paràmetres del transformador aigües avall, podeu utilitzar les tècniques establertes a [2], [3].
Diversos consells sobre la preparació del nucli toroidal. L'estator es va enfrontar al motor elèctric lliure de les restes de la bobina. Amb l'ajuda d'un cisell fort i el martell talla les dents de l'estator. Això no és difícil de fer. Ferro suau, però heu d'utilitzar ulleres de seguretat i mitenes. A continuació, des de la barra de metall Ø 7-8 mm preparar dos suports en forma de P que el nucli de transformador s'adjunta al marc base. Als dos extrems, els suports van tallar el fil sota la femella M6. Des d'una cinta metàl·lica, un gruix de 3-4 mm i una amplada de 18-20 mm, doblegada a P-figurativament, prepara un maneig de transformadors. Les vores de la placa en forma de P s'inclouen a més cap a l'altre, obtenint "llengües" d'un llarg 5-8 cm, al qual s'adjunta un mànec de fusta. Amb aquesta finalitat, es perforen els forats de Ø 7 mm a les "llengües". Dos suports i parts metàl·liques del mànec estan embolicades amb una capa de teixits impregnats de resina epoxi i enganxats a l'interior del toroide: el mànec a la part superior, els claudàtors a la part inferior de la distància l'un de l'altre. Tot el nucli també està cobert d'una o dues capes de teixit impregnades amb resina epoxi. Després d'assecar la resina epoxi, comenceu a bobinar els bobina. El bobinatge principal està bobint primer, distribuint uniformement al voltant del perímetre. Després de realitzar el bobinatge principal, el transformador inclou una xarxa i mesura el corrent de ralentí, que no ha de superar els 3,5 A. Cal recordar que a VM = 1,7 TL nucli proper a la saturació, i per tant, fins i tot un canvi menor del nombre de Els torns causaran canvis substancials en el corrent de la bobina primària IXX.
Article sobre el tema: és possible superar el fons de pantalla FLIESLINE amb cola per a vinil
Abans de bobinar la bobina secundària a la part del metall del mànec, el forat es perfora per un forat sota el forrellat de roscat M12, que servirà com a sortida des de la meitat del bobinatge i alhora el terminal "positiu". Els díodes rectificadors que es mostren en el diagrama permeten l'ús d'elements metàl·lics del marc de dispositiu base no només per a les díodes de fixació, sinó també la qualitat de la pena de calor sense coixinets dielèctriques.
Les conclusions de la Semiotock Secundària estan connectades amb el terminal "positiu", els torns es distribueixen uniformement durant tot el perímetre del nucli. Quan es posa utilitzant un martell de fusta.
A continuació, amb l'ajuda de soldadura preparar una base de marc. Per això, s'utilitzen varetes metàl·liques Ø 10-12 mm. D'una banda del marc sobre una placa d'alumini o de coure amb un gruix de 3-4 mm, es fixen diodes rectificants. Aquí es perfora el forat sota el forrellat M12, que servirà de dispositiu "menys". A l'altre costat del marc, el segment del carbó es soldrà i l'interruptor SA1 s'adjunta a ella.
Ara sobre els cables que connecten l'arrencada inicial. Qualsevol negligència en la seva fabricació pot "reduir no" tots els vostres esforços. Mostra-ho en un exemple determinat. Deixeu que la resistència de la RPR de tot el camí de connexió des del rectificador fins al motor d'arrencada sigui igual a: RPD = 0,01 ohms, a continuació, en un corrent de la IP = 250 i la caiguda de tensió dels cables serà:
UPR = IP · RPR = 250 A = 0,01 OM = 2,5 V;
Pèrdua de potència en cables:
RPR = UPR · IP = 625 W.
Com a resultat, una tensió no és de 14 V, sinó 11,5 v, que, per descomptat, no és desitjable començar en el mode operatiu. En conseqüència, la longitud dels cables de connexió ha de ser el menys possible (L ≤ 1,5 m), i la zona transversal, tant com sigui possible (SP ≥ 100 mm2). Els cables han de ser múltiples coure en aïllament de cautxú. Per conveniència, la connexió amb l'arrencada es fa amb l'ús de pinces adhesives o potents utilitzades com a titulars d'elèctrodes per a màquines de soldadura per a la llar. El tipus general d'arrencada monofàsica es mostra a la fig .3.
Fig.3 Vista general d'un dispositiu inicial de fase.
El mètode establert per calcular el dispositiu de partida és universal i aplicat als motors de qualsevol potència. Ho demostrarem a l'exemple del Starter ST-222 A, utilitzat en tractors T-16, T-25, T-30 Vladimir Tractor Plant.
Informació bàsica sobre ST-222 A Starter:
Voltatge classificat - 12 v;
Potència valorada - 2,2 kW;
Tipus de bateria recarregable - 2 × 3st-150.
Tan:
Ire = 3 · c20 = 3 · 150 a = 450 a,
El poder subministrat al titular serà:
PCT = 10.5 v · 450 A = 4725 W.
Tenint en compte la potència de pèrdua:
RP = 1-1.3 kW.
Potència del transformador de potència:
Rtr = pct + rp = 6 kw.
La secció transversal del gasoducte magnètic SCT = 46-50 cm2. La densitat actual en bobines prengui igual:
J = 3 - 5 A / MM2.
L'operació a curt termini del dispositiu inicial (5-10 segons) permet l'ús en xarxes monofàsiques. Per a principiants més potents, el transformador de dispositius de partida ha de ser trifàsic. Ens explicarem les peculiaritats del seu disseny a l'exemple d'un dispositiu de partida per a un potent tractor dièsel "Kirovets" (K-700, K-701). El seu STARTER ST-103A-01 té una potència valorada de 8,2 kW a una tensió valorada de 24 V. La potència del transformador del dispositiu inicial (tenint en compte la pèrdua) serà:
Article sobre el tema: les cortines decoratives de bambú fan-ho vosaltres mateixos
RTR = 16 - 20 kW.
El càlcul simplificat del transformador trifàsic es realitza tenint en compte les recomanacions establertes a [3]. Si és possible, podeu utilitzar transformadors de tipus TMOB-63 de TMOB-63, etc., connectats a una tensió trifàsica de 380/220 V i tensió secundària de 36 V. Aquests transformadors s'utilitzen per a calefacció elèctrica de sòls, Interior en ramaderia, cria de porcs i t .. El circuit de disparador en un transformador trifàsic és el següent (vegeu la figura 4).
Fig.4 Dispositiu inicial en un transformador trifàsic.
El MP és un motor d'arrencada PML-4000 magnètic, PMA-4000, o aquells similars a ells per canviar de dispositius amb una capacitat de 20 kW. Botó PAD SV1 Tipus KU-121-1, KU-122-1m, etc.
Aquí s'aplica un rectificador d'un sol alpàvic de tres fases, que us permetrà obtenir la tensió de traç de 36 V. El seu augment del valor s'explica mitjançant l'ús de cables més llargs que connecten l'arrencada inicial (per a equips de grandària grandària que arriba a la longitud del cable 4 m). L'ús d'un transformador de tres fases dóna més oportunitats per obtenir la tensió estrès desitjada. El seu valor es pot canviar, incloent la "estrella", "triangle" bobinatge, aplica un intercanvi d'un solterogeni o bippat (Larionov).
En conclusió, diversos consells i recomanacions generals:
- L'ús de transformadors toroïdals per a conjunts d'arrencada monofàsic no és necessàriament i dictada pels seus millors indicadors dimensionals. Al mateix temps, la tecnologia de la seva fabricació és la més laboriós.
- El càlcul del transformador del dispositiu inicial té algunes funcions. Per exemple, el càlcul de la quantitat de torns a 1 en la tensió operativa per la fórmula: t = 30 / SST, s'explica pel desig de "prémer" el màxim possible en detriment de l'economia. Això es justifica pel seu mode de funcionament a curt termini (5-10 segons). Si les dimensions no tenen un paper decisiu, podeu utilitzar un mode més de salvació calculant la fórmula: t = 35 / ss. La secció transversal del gasoducte magnètic es pren un 25-30% més.
- Poder que es pugui "retirar" del nucli torsoidal existent, aproximadament igual a la potència d'un motor elèctric asíncron trifàsic, des del qual es fa aquest nucli. Si no es coneix la potència del motor, es pot calcular aproximadament per la fórmula:
Rdv = sust × ×
on rdv és la potència del motor, w; L'àrea de la secció de transversions de canonades magnètiques, CM2 Set = A × en l'edició - la zona de la finestra del gasoducte magnètic, cm2 (vegeu la figura 2)
Ѕok = 0,785 · D2
- El nucli del transformador al marc base es fixa amb dos claudàtors en forma de P. Amb l'ajut d'un Shaib aïllant, és necessari evitar l'aparença d'una bobina tancada co-roth formada per un suport amb un marc.
- Tenint en compte que la tensió de ralentí en un dispositiu d'inici de tres fases superior a 28 V, s'inicia el motor en la seqüència següent:
1. Connecteu el dispositiu inicial amb sortides d'arrencada.
2. El controlador inclou un titular.
3. L'assistent premeu el botó d'inici de l'OV1 i després que l'operació estable del motor l'alliberi immediatament.
- Quan utilitzeu un dispositiu de partida potent en una versió estacionària segons els requisits de la TB, s'ha de fonamentar. Les nanses de les paparres de connexió han d'estar en aïllament de cautxú. Per evitar confusions, la marca "positiva" és desitjable casar-se, per exemple, una burocràcia.
- En iniciar la bateria, no es pot desconnectar del titular. En aquest cas, les paparres s'adjunten a les conclusions de la bateria adequades. Per evitar recarregar la bateria, el dispositiu inicial després de començar el motor està desconnectat.
- Per reduir la dispersió magnètica, la bobina secundària del transformador és millor per al vent de la primera al nucli, i després ferir el bobinatge principal.
Literatura:
Nm. Ilyin, yu.l. Timofeev, v.ya. Vanyaev. Equips elèctrics per a cotxes. M.: Transport, 1982
I.P. Shellest. Ràdio Squemes útils amateurs. Llibre 1, m.: Solon 1998.
I. Nicoforov. Càlcul simplificat del transformador de la xarxa. Ràdio, 2000, núm. 10, pàg. 39.
Tractors "Kirovets", K-701, K-700 A. Descripció tècnica i manual d'instruccions. M .: tractoroexport.
V. motuzas. Electropuscat. Mecànic rural, 1988, núm. 4, pàg. 23-24.